型钢混凝土结构的研究现状怎么样呢？
型钢混凝土（SteelReinforcedConcrete，以下简称SRC）结构是指在型钢周围布置钢筋，并浇筑混凝土的结构。型钢分为实腹式和空腹式。实腹式SRC构件具有较好的抗震性能，而空腹式SRC构件的抗震性能与普通混凝土（ReinforcedConcrete，以下简称RC）构件基本相同。 因此，目前在抗震结构中多采用实腹式SRC构件。实腹式型钢可由钢板焊接拼制而成或直接采用轧制型钢。
SRC构件的内部型钢与外包混凝土形成整体、共同受力，其受力性能优于这两种结构的简单叠加。与钢结构相比，SRC构件的外包混凝土可以防止钢构件的局部屈曲，并能提高钢构件的整体刚度，显著改善钢构件的平...全部
型钢混凝土（SteelReinforcedConcrete，以下简称SRC）结构是指在型钢周围布置钢筋，并浇筑混凝土的结构。型钢分为实腹式和空腹式。实腹式SRC构件具有较好的抗震性能，而空腹式SRC构件的抗震性能与普通混凝土（ReinforcedConcrete，以下简称RC）构件基本相同。
因此，目前在抗震结构中多采用实腹式SRC构件。实腹式型钢可由钢板焊接拼制而成或直接采用轧制型钢。
SRC构件的内部型钢与外包混凝土形成整体、共同受力，其受力性能优于这两种结构的简单叠加。与钢结构相比，SRC构件的外包混凝土可以防止钢构件的局部屈曲，并能提高钢构件的整体刚度，显著改善钢构件的平面扭转屈曲性能，使钢材的强度得以充分发挥。
此外，外包混凝土增加了结构的耐久性和耐火性。与RC结构相比，由于配置了型钢，大大提高了构件的承载力，尤其是采用实腹型钢的SRC构件，其抗剪承载力有很大提高，并大大改善了受剪破坏时的脆性性质，提高了结构的抗震性能。
1 国外的研究
1。1 欧美地区SRC结构的应用与研究
20世纪初，欧美就开始对SRC柱进行了研究。1908年Burr做了空腹式SRC柱的试验，发现混凝土的外壳能使柱的强度和刚度明显提高。
1923年加拿大开始做空腹式配钢的SRC梁的试验。在1989年的美国钢筋混凝土设计规范ACI2318中，将型钢视为等值的钢筋，然后再以RC结构的设计方法进行SRC构件设计，这种方法的优点在于对SRC结构设计时考虑了构件的“变形协调”和“内力平衡”，但没有考虑型钢材料本身的残余应力和初始位移。
在1993年的钢结构设计规范C2LRFD中，采用极限强度设计法来设计SRC结构，将RC部分转换为等值型钢，再以纯钢结构的设计方法进行组合结构设计，并考虑了残余应力和初始位移。英国在理论分析资料的基础上，于1969年将建筑中的SRC柱列入英国钢结构规范BS449的第三部分，随后将桥梁中的SRC柱列入英国标准BS5400的第五部分。
对SRC梁，英国钢结构设计规范按组合截面进行弹性设计，即取0。7倍型钢屈服强度用弹性方法计算型钢，然后按组合截面进行修正，忽略混凝土抗拉强度。
1。2 日本SRC结构的应用与研究
在日本，SRC结构与钢结构、木结构和RC结构并列为四大结构。
1923年在东京建成的30m高全SRC结构的日本兴业银行，在关东大地震中几乎没有受到什么损坏，引起日本工程界的重视。随着工程应用的实践及科学研究的深入进行，发现SRC结构还具有更多的优点。在经历了1923年关东大地震、1968年十胜冲地震及1995年的阪神地震后，发现在地震中其他大量房屋建筑遭严重破坏的情况下，SRC结构几乎未遭破坏或仅有少量轻微破坏，这就推动了日本研究与应用SRC结构的热潮。
日本从1951年起开始对SRC结构进行了全面系统的研究，1958年制定了《钢骨钢筋混凝土计算标准及其说明》，此标准的最大特点是在承载力计算方面采用了强度叠加理论。从1963年到1987年，该标准先后进行了四次修订，最终成为SRC结构设计规范第三版（AIJ2SRC），基本形成较为完整的设计理论和方法。
该规范在忽略混凝土抗拉强度、遵从平截面假定及不考虑型钢与混凝土之间的粘结力等条件下，以“强度叠加法”作为理论基础。日本持续研究和发展SRC结构，主要是由于日本是多地震国家。SRC结构以其优异的抗震性能，在日本得到广泛应用。
2 我国SRC结构的应用与研究
20世纪50年代初，我国从前苏联引进了SRC结构，后由于片面追求节省钢材，于60年代末几乎停止使用。80年代后，随着我国建筑业的迅猛发展，SRC结构在全国兴起，北京、上海、江苏等省市的高层建筑中应用了SRC和RC的混合结构，取得了良好的经济效果。
“劲性钢筋混凝土结构性能及设计方法”课题，自1987年开始，在查阅各国有关规范、研究成果、工程应用基础上，进行了系统的试验研究。主要进行了以下工作：1）受压构件专题组中武汉工业大学共进行了三根配有工字型钢，5根配有角钢的型钢混凝土轴心受压柱的承载力试验；中国建筑科学研究院进行了10个压弯构件试验；冶金部建筑研究总院进行了18根偏心受压中长柱试验；武汉工业大学进行了5根偏压柱试验；西南交通大学进行了偏压构件试验；同济大学对配置角钢的格构式劲性钢性钢混凝土柱进行了试验。
2）受弯构件专题组6个单位总共进行了35个构件的试验（郑州工学院8个T型截面简支梁试验；中国建筑科学研究院3个矩形截面梁；西安冶金建筑学院12个；西南交通大学12个；华南理工大学2个；南京建筑工程学院4个）。
3）短柱受力性能专题组三个单位共进行了58个试件的试验（其中，西南交通大学32个，西安建筑学院18个，东南大学8个）。
通过以上系统研究，取得了一系列的研究成果，并在一些高层建筑工程中应用。
经过几年的研究和工程实践，参考日本钢骨混凝土设计标准[1]，1998年我国冶金部颁布了我国第一部YB9082297钢骨混凝土结构设计规程。此规程基本沿用了日本标准的设计方法，包括其名称在内。将型钢作为等效钢筋，参照我国的混凝土规范及国外有关规范，2002年建设部颁布了JGJ3822001型钢混凝土组合结构技术规程。
此规程中的设计方法与我国的混凝土规范相近。
3 我国的设计方法
在试验及理论研究的基础上，对于SRC结构的设计方法，我国学者也提出了多种计算方法，反映在规范规程上，有冶金部的YB9082297钢骨混凝土结构设计规程（以下简称《钢骨规程》）和建设部的JGJ13822001型钢混凝土组合结构技术规程（以下简称《型钢规程》）。
《钢骨规程》参照日本规范的叠加方法，进一步提出了较为准确的轴力分配方法，称为改进简单叠加法。改进简单叠加方法与理论方法和一般叠加法基本吻合。在《钢骨规程》中，无论是构件的承载力计算还是刚度、裂缝验算，均采用叠加原理，原理清晰，计算简单。
在《型钢规程》中，构件的承载力计算采用平截面假定，钢骨与混凝土变形协调，通过构件内里平衡方程求解构件承载力。在承载力计算中，公式复杂，适合于已知各配筋条件的承载力验算，而已知内力求配筋则计算复杂。
刚度计算采用钢筋混凝土与型钢钢骨两部分刚度叠加的方法，与《钢骨规程》相近，计算公式有差异，在长期刚度的计算中，混凝土收缩、徐变的影响仅考虑混凝土部分的影响，但《型钢规程》中没有区分钢骨部分和型钢部分，公式中用的是整体刚度。
受弯构件裂缝计算两者也不一致《型钢规程》中将型钢受拉翼缘简化为等效钢筋，并考虑型钢腹板的部分影响；《钢骨规程》中采用叠加原理，通过弯矩分配，计算混凝土部分承担的弯矩，在考虑型钢受拉翼缘影响的基础上，计算裂缝宽度。
综上所述，两者在计算原理上存在差别《钢骨规程》采用的是叠加原理，而《型钢规程》中除刚度计算、抗剪计算也采用叠加原理外，压弯承载力计算和裂缝计算是将型钢受拉翼缘等效为钢筋，按平截面假定计算。
随着型钢混凝土构件研究的深入及计算理论的逐步成熟，近年来，型钢混凝土的研究逐步由构件转向体系，由普通混凝土转向高性能混凝土，由单一型钢混凝土体系的研究转向型钢混凝土与混凝土、钢及预应力技术相组合所产生的新结构体系的研究，预应力型钢混凝土技术也由此发展起来。
（考试大注册结构工程师编辑整理）
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