大偏心和小偏心受压构件设计时为什
矩形截面偏心受压构件正截面受压承载力应符合下列规定N≤α1fcbx+f'yA's-σsAs-(σ'p0-f'py)A'p-σpAp (7。3。4-1) Ne≤α1fcbx(h0-)+f'yA's(h0-a's)-(σ'p0-f'py)A'p(h0-a'p) (7。 3。4-2) e=ηei+-a (7。3。4-3) ei=e0+ea (7。3。4-4) 式中 e--轴向压力作用点至纵向普通受拉钢筋和预应力受拉钢筋的合力点的距离； η--偏心受压构件考虑二阶弯矩影响的轴向压力偏心距增大系数，按本规范第7。 3。10条的规定计算； σs、σp--受拉边或受压较小边的纵向普通钢筋、...全部
矩形截面偏心受压构件正截面受压承载力应符合下列规定N≤α1fcbx+f'yA's-σsAs-(σ'p0-f'py)A'p-σpAp (7。3。4-1) Ne≤α1fcbx(h0-)+f'yA's(h0-a's)-(σ'p0-f'py)A'p(h0-a'p) (7。
3。4-2) e=ηei+-a (7。3。4-3) ei=e0+ea (7。3。4-4) 式中 e--轴向压力作用点至纵向普通受拉钢筋和预应力受拉钢筋的合力点的距离； η--偏心受压构件考虑二阶弯矩影响的轴向压力偏心距增大系数，按本规范第7。
3。10条的规定计算； σs、σp--受拉边或受压较小边的纵向普通钢筋、预应力钢筋的应力； ei--初始偏心距； a--纵向普通受拉钢筋和预应力受拉钢筋的合力点至截面近边缘的距离； e0--轴向压力对截面重心的偏心距：e0=M/N; ea--附加偏心距，按本规范第7。
3。3条确定。在按上述规定计算时，尚应符合下列要求： 1钢筋的应力σs、σp可按下列情况计算： 1)当ξ≤ξb时为大偏心受压构件，取σs=fy及σp=fpy,此处，ξ为相对受压区高度，ξ=x/h0; 2)当ξ>ξb时为小偏心受压构件，σs、σp按本规范第7。
1。5条的规定进行计算。 许多偏心受压短柱试验表明，当相对偏心距较大，且受拉钢筋配筋率较小时，偏心受压构件的破坏是由于受拉钢筋首先达到屈服强度而导致受压混凝土压碎，这一破坏称为大偏心受压破坏。
其临近破坏时有明显的征兆，横向裂缝开展显著，构件的承载力取决于受拉钢筋的强度和数量。 当相对偏心距较小，或虽然相对偏心距较大，但构件配置的受拉钢筋较多时，就有可能首先使受压区混凝土先被压碎。
在通常情况下，靠近轴力作用一侧的混凝土先被压坏，受压钢筋的应力也能达到抗压设计强度；而离轴向力较远一侧的钢筋仍可能受拉但并未达到屈服，但也可能仍处于受压状态。临破坏时，受压区高度略有增加，破坏时无明显预兆。
这种破坏属于小偏心受压破坏。 上述二种破坏形态可由相对受压区高度来界定。图7—1表示偏心受压构件的截面(矩形)应变分布图，图中ab线表示在大偏心受压状态下的截面应变状态。随着纵向压力的偏心矩减小或受拉钢筋配筋率的增加，在破坏时形成ac所示的应变分布状态，即当受拉钢筋达到屈服应变ey时，受压边缘混凝土也刚好达到极限压应变值ehmax=0．003，这就是界限状态。
若偏心距进一步减小或受拉钢筋配筋量进一步增大，则截面破坏时将形成ab所示的受拉钢筋达不到屈服的小偏心受压状态。 当进入全截面受压状态后，混凝土受压较大一侧的边缘极限压应变将随着纵向压力N的偏心距减小而逐步下降，其截面应变分布如(ae和a"f所示顺序变化，在变化的过程中，受压边缘的极限压应变将由o．003逐步下降到接近轴心受压时的0．002。
以上分析表明，可用受压区界限高度xjg或受压区高度界限系数乙来判别两种不同偏心受压的破坏形态： 当ζ≤ζjg时，截面为大偏心受压破坏； 当ζ>ζjg时，截面为小偏心受压破坏。
偏心受压构件是弯矩(M)和轴压力(N)共同作用的构件，由于M和N对构件的作用，彼此是相互影响、相互牵制的。例如小偏压构件，增加轴压力将会使构件的抗弯能力减小；但大偏压时，轴压力的增加，却会使构件的抗弯能力提高；在界限状态时，一般可使偏压构件抵抗弯矩的能力达到最大值。
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