塔吊基础的地耐力怎么计？
3、单桩的承载力计算 （1）、单桩的轴心竖向力作用下的相关计算 Q=（418。6+625）÷4=260。90KN （即单桩最大承载力） （2）、偏心竖向作用力下的相关计算 Qimax=（Fk+G）÷n+Mxyi/Σ + Myxi/Σ =(473。 0+1127。4)÷4。0+1244。0×1。50÷(4。0×1。502) =607。43KN （3）、水平力作用下的相关计算 Hik=Hk/n=24。0÷4。0=6。0KN 4、单桩允许承载力特征值的计算与复核验算 （1）、单桩竖向承载力特征值计算与复核： a、按勘探资料计算 ...全部
3、单桩的承载力计算 （1）、单桩的轴心竖向力作用下的相关计算 Q=（418。6+625）÷4=260。90KN （即单桩最大承载力） （2）、偏心竖向作用力下的相关计算 Qimax=（Fk+G）÷n+Mxyi/Σ + Myxi/Σ =(473。
0+1127。4)÷4。0+1244。0×1。50÷(4。0×1。502) =607。43KN （3）、水平力作用下的相关计算 Hik=Hk/n=24。0÷4。0=6。0KN 4、单桩允许承载力特征值的计算与复核验算 （1）、单桩竖向承载力特征值计算与复核： a、按勘探资料计算 Ra=qpaAp+μp∑qsiali =800。
0×0。5024+0。80×π×（30×0。6+35×2+13×1。70+60×0。4+45×3。5+60×1。8） =1105。72KN＞607。43KN 满足要求 b、按照桩身混凝土强度轴压承载力计算 Qa=ψcfcAp>Q Apfcψc= 0。
5024×10。0×0。60=3014。4KN>Q=260。90KN 满足设计要求 Ψc-桩支承力稳定系数 Ψc=0。60，Ap=0。402π=0。5024m2 5、塔吊基础承台和支承桩抗倾覆验算 （1）、倾覆力矩的计算
M倾=M=1244。
0KN•m （2）、桩的抗拔极限承载力的计算（按桩基础设计技术规范的公式计算） Rta=up∑λiqsiali+0。90G0 =0。80×π×（0。6×0。7×30+2。0×0。
7×35+1。7×0。6×13+0。4 ×0。8×60+3。5×0。85×45+1。8×0。8×60）+0。90×125。60 =789。61+113。04=902。65KN G0—桩自重，地下水位以下取有效重度计算； qsia—桩侧土摩阻力特征值； up—桩周长； λi—抗拔摩阻力折减系数。
本工程的地质土层状况和相关的土体参数值的具体情况如下所示（该塔吊基础工程桩的地质参照ZK20的相关资料）： 序号 土 体 名 称 土体厚度（m） λ 桩侧阻力值qsia（kPa） 1 素填土（松散） 0。
2。 ---- 10。0 2 粉质粘土1 1。0 0。6 35。0 3 圆砾 0。80 0．7 30。0 4 粉质粘土 2。
0 0．7 35。0 5 粉砂 1。70 0．6 13。0 6 泥岩1 0。4 0．8 60。0 7 砂岩1 3。
50 0。85 45。0 8 泥岩1 1。80 0。8 60。0 9 泥岩2 -------- 100。0 （3）、抗倾覆力的计算 M抗=0。
50×（Fk+Gk1）×b+∑Rtaibi
=0。50×（473。0+625。0）×5。0+[902。65×1。35+902。65×4。35]×2 =2745+10290。21=13035。
21KN•m K=M抗/M倾=13035。21÷1244。0=10。48＞1。60 满足要求 6、塔吊基础桩承台的抗冲切验算 γ0FL≤2[βox（bc+αoy）+βoy（hc+αox）] βhpfth0（按照 国家地基基础设计规范8。
5。17-1的公式计算） 1302。32KN＜2×[1。639×（0。96+0。192）+1。639×（0。96+0。192）]×0。97×1100。0×0。96=3867。83KN 满足要求 式中部分参数计算： αox=αoy=0。
30m＞0。20h0=0。20×（1。0-0。04）=0。192m， 故取αox=αoy=0。3m； λox=αox/h0=0。3/h0=0。3÷0。96=0。0。3125=λoy βox=0。
84÷（λox+0。20）=0。84÷（0。3125+0。20）=1。639=βoy bc=hc=0。96m； γ0=1。0（按地基基础设计规范的要求，建筑安全等级系数为1。10）； Fl=F-ΣNi =4×(607。
43-1127。4÷4。0)KN=1302。32KN(ΣNi为桩体的净反力之和，同时扣除承台和桩的自重)Ft=1。10N/mm2（C20混凝土）FL—扣除承台及其上填土自重，作用在冲切破坏锥体上相应于荷载效应基本组合的冲切力设计值； h0—冲切破坏锥体的有效高度； βoy—受冲切承载力截面高度影响系数，其值按照《建筑地基基础设计规范》（GB5007-2002）中第8。
2。7条规定取用； βox 、βoy—冲切系数； bc、hc—塔吊柱截面尺寸； βhp=0。96 7、塔吊基础桩承台抗剪切验算
Vl= F-ΣNi=4×(607。43-1127。
4÷4。0)=1302。32KN（为单边桩的净反力之和,同时扣除承台的自重） Vp=ββhs ftb0h0 =1。33×0。9113×1。1×10。03×5。0×0。96 =13149。
4KN＞V1=1302。32KN 满足设计要求 式中部分参数的计算： b0=5。0m， h0=0。96m； γ0=1。00(建筑桩基础的安全等级系数) β=1。75/(λ+1。
00)=1。33 λ=ax/h0=0。3/0。96=0。3125，ft=1。10N/mm2； 8、塔吊基础承台面底板的抗弯矩计算和配筋计算 Mx=∑Niyi=2×（607。43-1127。
4÷4）×（1。50-1。60÷2）=455。81KN•m My=455。81KN•m As=γ0M/(0。9fyho)=1。00×455。81×106÷(0。9×310×960) =1701。
8mm2 塔吊基础承台底板每一米的配筋：1701。8mm2÷5。0m=340。36 mm2 配双层双向φ14＠150 As=1077。02mm2>340。36mm2 AS’=ρbh=0。
1%×5000。0×1000。0=5000。0 mm2 (基础承台配筋量的计算) As =1077。02×5。0=5385。10mm2＞ AS’=5000。0 mm2 上下两层网筋之间采用φ10＠300的箍筋作为联系筋（基础承台的配筋见附图所示）。
9、人工挖孔桩的截面配筋按照最小构造筋的要求(以0。5%)计算 AS1＝ρA＝0。5%×πｒ2＝0。5×π×4002＝2512mm2 其桩体截面的配筋为17Φ14，As=2615。
62mm2＞2512mm2； 箍筋φ6＠200/100 结论：
你可能喜欢
塔吊基础施工方案 QTZ63塔吊基础 塔吊基础计算方案 规格型号 QTZ40塔吊施工方。。。 型号说明 TC5610塔吊 塔吊基础设计计算书
塔吊基础施工方案 3页 免费
塔吊基础施工方案(最终版) 23页 免费
塔吊基础施工方案 3页 免费
整套施工方案-07塔吊基础施工方案 9页 免费
中铁花园塔吊基础施工方案 16页 免费
更多与“塔吊基础施工方案”相关的文档>>
©2013 Baidu 使用百度前必读 | 文库协议
用手机扫此二维码：쎗
以下结果由提供：쎗
百度翻译
百科词条：쎗
百度百科
1234567890ABCDEFGHIJKLMNabcdefghijklmn!@#$%^&&*()_+。
一三五七九贰肆陆扒拾，。
青玉案元夕东风夜放花千树更吹落星如雨宝马雕车香满路凤箫声动玉壶光转一夜鱼龙舞蛾儿雪柳黄金缕笑语盈盈暗香去众里寻他千百度暮然回首那人却在灯火阑珊处
复制 | 搜索 | 翻译 | 百科 | 分享 | 二维码
文字已复制
分享至：×
2 财富值加入会员！获取文档下载券。收起
