硬质土地基塔吊基础需加固吗

塔吊基础的地耐力怎么计算

3、单桩的承载力计算 （1）、单桩的轴心竖向力作用下的相关计算 Q=（418。6+625）÷4=260。90KN （即单桩最大承载力） （2）、偏心竖向作用力下的相关计算 Qimax=（Fk+G）÷n+Mxyi/Σ + Myxi/Σ =(473。 0+1127。4)÷4。0+1244。0×1。50÷(4。0×1。502) =607。43KN （3）、水平力作用下的相关计算 Hik=Hk/n=24。0÷4。0=6。0KN 4、单桩允许承载力特征值的计算与复核验算 （1）、单桩竖向承载力特征值计算与复核： a、按勘探资料计算 ...全部

  3、单桩的承载力计算 （1）、单桩的轴心竖向力作用下的相关计算 Q=（418。6+625）÷4=260。90KN （即单桩最大承载力） （2）、偏心竖向作用力下的相关计算 Qimax=（Fk+G）÷n+Mxyi/Σ + Myxi/Σ =(473。
  0+1127。4)÷4。0+1244。0×1。50÷(4。0×1。502) =607。43KN （3）、水平力作用下的相关计算 Hik=Hk/n=24。0÷4。0=6。0KN 4、单桩允许承载力特征值的计算与复核验算 （1）、单桩竖向承载力特征值计算与复核： a、按勘探资料计算 Ra=qpaAp+μp∑qsiali =800。
  0×0。5024+0。80×π×（30×0。6+35×2+13×1。70+60×0。4+45×3。5+60×1。8） =1105。72KN＞607。43KN 满足要求 b、按照桩身混凝土强度轴压承载力计算 Qa=ψcfcAp>Q Apfcψc= 0。
  5024×10。0×0。60=3014。4KN>Q=260。90KN 满足设计要求 Ψc-桩支承力稳定系数 Ψc=0。60，Ap=0。402π=0。5024m2 5、塔吊基础承台和支承桩抗倾覆验算 （1）、倾覆力矩的计算 M倾=M=1244。
  0KN•m （2）、桩的抗拔极限承载力的计算（按桩基础设计技术规范的公式计算） Rta=up∑λiqsiali+0。90G0 =0。80×π×（0。6×0。7×30+2。0×0。
  7×35+1。7×0。6×13+0。4 ×0。8×60+3。5×0。85×45+1。8×0。8×60）+0。90×125。60 =789。61+113。04=902。65KN G0—桩自重，地下水位以下取有效重度计算； qsia—桩侧土摩阻力特征值； up—桩周长； λi—抗拔摩阻力折减系数。
   本工程的地质土层状况和相关的土体参数值的具体情况如下所示（该塔吊基础工程桩的地质参照ZK20的相关资料）： 序号 土 体 名 称 土体厚度（m） λ 桩侧阻力值qsia（kPa） 1 素填土（松散） 0。
  2。 ---- 10。0 2 粉质粘土1 1。0 0。6 35。0 3 圆砾 0。80 0．7 30。0 4 粉质粘土 2。
  0 0．7 35。0 5 粉砂 1。70 0．6 13。0 6 泥岩1 0。4 0．8 60。0 7 砂岩1 3。
  50 0。85 45。0 8 泥岩1 1。80 0。8 60。0 9 泥岩2 -------- 100。0 （3）、抗倾覆力的计算 M抗=0。
  50×（Fk+Gk1）×b+∑Rtaibi =0。50×（473。0+625。0）×5。0+[902。65×1。35+902。65×4。35]×2 =2745+10290。21=13035。
  21KN•m K=M抗/M倾=13035。21÷1244。0=10。48＞1。60 满足要求 6、塔吊基础桩承台的抗冲切验算 γ0FL≤2[βox（bc+αoy）+βoy（hc+αox）] βhpfth0（按照 国家地基基础设计规范8。
  5。17-1的公式计算） 1302。32KN＜2×[1。639×（0。96+0。192）+1。639×（0。96+0。192）]×0。97×1100。0×0。96=3867。83KN 满足要求 式中部分参数计算： αox=αoy=0。
  30m＞0。20h0=0。20×（1。0-0。04）=0。192m， 故取αox=αoy=0。3m； λox=αox/h0=0。3/h0=0。3÷0。96=0。0。3125=λoy βox=0。
  84÷（λox+0。20）=0。84÷（0。3125+0。20）=1。639=βoy bc=hc=0。96m； γ0=1。0（按地基基础设计规范的要求，建筑安全等级系数为1。10）； Fl=F-ΣNi =4×(607。
  43-1127。4÷4。0)KN=1302。32KN(ΣNi为桩体的净反力之和，同时扣除承台和桩的自重)Ft=1。10N/mm2（C20混凝土）FL—扣除承台及其上填土自重，作用在冲切破坏锥体上相应于荷载效应基本组合的冲切力设计值； h0—冲切破坏锥体的有效高度； βoy—受冲切承载力截面高度影响系数，其值按照《建筑地基基础设计规范》（GB5007-2002）中第8。
  2。7条规定取用； βox 、βoy—冲切系数； bc、hc—塔吊柱截面尺寸； βhp=0。96 7、塔吊基础桩承台抗剪切验算 Vl= F-ΣNi=4×(607。43-1127。
  4÷4。0)=1302。32KN（为单边桩的净反力之和,同时扣除承台的自重） Vp=ββhs ftb0h0 =1。33×0。9113×1。1×10。03×5。0×0。96 =13149。
  4KN＞V1=1302。32KN 满足设计要求 式中部分参数的计算： b0=5。0m， h0=0。96m； γ0=1。00(建筑桩基础的安全等级系数) β=1。75/(λ+1。
  00)=1。33 λ=ax/h0=0。3/0。96=0。3125，ft=1。10N/mm2； 8、塔吊基础承台面底板的抗弯矩计算和配筋计算 Mx=∑Niyi=2×（607。43-1127。
  4÷4）×（1。50-1。60÷2）=455。81KN•m My=455。81KN•m As=γ0M/(0。9fyho)=1。00×455。81×106÷(0。9×310×960) =1701。
  8mm2 塔吊基础承台底板每一米的配筋：1701。8mm2÷5。0m=340。36 mm2 配双层双向φ14＠150 As=1077。02mm2>340。36mm2 AS’=ρbh=0。
  1%×5000。0×1000。0=5000。0 mm2 (基础承台配筋量的计算) As =1077。02×5。0=5385。10mm2＞ AS’=5000。0 mm2 上下两层网筋之间采用φ10＠300的箍筋作为联系筋（基础承台的配筋见附图所示）。
   9、人工挖孔桩的截面配筋按照最小构造筋的要求(以0。5%)计算 AS1＝ρA＝0。5%×πｒ2＝0。5×π×4002＝2512mm2 其桩体截面的配筋为17Φ14，As=2615。
  62mm2＞2512mm2； 箍筋φ6＠200/100 结论： 你可能喜欢 塔吊基础施工方案 QTZ63塔吊基础 塔吊基础计算方案 规格型号 QTZ40塔吊施工方。。。 型号说明 TC5610塔吊 塔吊基础设计计算书 塔吊基础施工方案 3页 免费 塔吊基础施工方案(最终版) 23页 免费 塔吊基础施工方案 3页 免费 整套施工方案-07塔吊基础施工方案 9页 免费 中铁花园塔吊基础施工方案 16页 免费 更多与“塔吊基础施工方案”相关的文档>> ©2013 Baidu 使用百度前必读 | 文库协议 用手机扫此二维码：쎗 以下结果由提供：쎗 百度翻译 百科词条：쎗 百度百科 1234567890ABCDEFGHIJKLMNabcdefghijklmn!@#$%^&&*()_+。
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